如果是固定開通時間的PFC控制IC，還要在傳統計算方法的基礎上再乘以2。

首先要先確定你所使用的IC的單級PFC是如何實現的是恒頻還是恒導通時間。

以恒導通時間為例，

1、我認為次級的電流波形并不符合正弦波，而你的公式都是按正弦波來算的；

2、既然次級沒具體的規律可循，那就從初級入手，單級PFC的線路，初級電流基本可以按正弦波估算，已知：Virms，Vo，Io，設，Fs，η

     Iimax=SQRT(2)*(Vo*Io/Vinrms/η)

     Ilpk=Iinpk=Iinmax*2/(1-Dmax)  (Dmax為輸入電壓峰值處的占空比）

     次級的峰值電流Ilspk=N*Ilpk;

     不知道以上算法和你說的傳統算法是否一樣……可以討論下。

你好   看到你發的帖很符合實際。我計算的公式也差不多。    但是我也在網上的相關資料上面看到還有其它的算法。   資料上說：先算出平均電流，用輸入功率除以最小輸入電壓，然后算出有效值電流。有效值電流等于平均電流的1.4倍。最后求出峰值電流。峰值電流等于：有效值電流的兩倍再除以占空比。     我個人感覺每個工程師的計算方法都是有點差異的。這將直接影響到后面所需要計算的電感量及圈數和匝比。  希望你看到之后能給小弟指導下   謝謝！

，是的，你的計算方法就是我所說的傳統計算原邊電流峰值的方法。

你的敘述有兩個內容我是這樣理解的：

1，次邊電流波形的包絡必定是正弦，因為在任何時刻，原次邊電流均符合匝比關系。

2，計算原邊電流峰值用的是Dmax,不是1-dmax.

3,計算出原邊電流峰值再用匝比計算次邊電流波形，如你所述，是正確的，與我實測電流波形相吻合，可是，不用匝比計算次邊電流的峰值，為何就不正確了呢

對于你所說的“1，次邊電流波形的包絡必定是正弦，因為在任何時刻，原次邊電流均符合匝比關系。”我個人并不是十分認同。

1、“因為在任何時刻，原次邊電流均符合匝比關系”----Ton的時候原邊有電流，次邊是沒有電流的，因此這個匝比的規律對峰值電流，平均電流是有效的，卻決定不了電流的包絡波形；

2、我們假定Ton固定，Vo固定（當然實際上紋波比較大），那么Toff在100HZ工頻內，越接近谷底，Toff越短，這么一來，相比于正弦波，峰值處所表現出來的電流就更大，至于到底是1.5倍還是2倍，應該也是可以用公式寫出來的；

      語言能力有點問題，不知道你是否看的懂我說的，呵呵，可以繼續討論。

我剛才實際測了下，次邊電流波形確實是正弦包絡，這個很好理解，在任何一個開關中，變壓器的原次邊符合安匝平衡。我們的歧義可能是電流測試點不同，我說的包絡線是變壓器次邊整流管上的波形，而你所說的電流是不是過了大電容之后的直流值呢？
然后我們用這個正弦波形來計算次邊電流峰值，就是我帖子開頭的計算方法，結果與實測不符合。

上面的圖中，是在AC90V輸入，輸出40V,460mA時所測得，變壓器匝比為NS：NP＝0.317
先按傳統方法計算原邊電流峰值：
Dmax=40/(0.317*90*1.4+40)=0.5
Ipk＝40V*0.46A/0.84/90V*1.41*2/0.5=1.37A，（低壓輸入時PF約為1，不代入運算）這個值與實測非常接近。
再用匝比計算次邊電流峰值：=1.37A/0.317=4.32A,這個值與實測也非常接近。

然后我們不用匝比，直接用次邊電流波形計算次邊電流的峰值：
由于效率的影響，占空比加大到0.55,1-D＝1-0.55＝0.45，以便與圖片中實測的1－D相吻合，然后計算次邊電流峰值：=0.46A*1.1*1.41*2/0.45=3.17A，怎么這么小？？？？

兄弟   你能解釋下你初級的峰值電流是怎么計算出來的嗎？    為什么我計算出來的只有你的一半呢？    我的計算方法是：首先算出初級的輸入功率=40*0.46/0.84=21.9W  再算出初級的平均電流=21.9/127=0.172A，    最后算出峰值電流=2*0.172/0.5=0.689A  （注：0.5為占空比，是自己設計的選的值）        希望你幫我解釋下。   我公司也做單級PFC,做到80W.        謝謝

我們的論壇里有很多高手寫過計算方法，我也是在里面學的，你可以搜下。
大概的方法就是，單級PFC跟大電解電源不同，大電解在每一個開關周期內，輸入輸出功率（額定滿載）相同，所以你計算出的值為大電解的設計。而單級PFC在每一個開關周期內輸入輸出（額定滿載）功率并不一定相同，你看那個電流波形，我的第五張圖片所示，在谷點時輸入功率為0，而峰值時輸入功率又極大，所以，單級PFC的輸出功率要按一個正弦波周期來計算。其它就是波形的轉換，直流轉正弦，正弦轉開關即可。

我個人感覺，那個包絡只是個類正弦波，并不能按正弦波算,

先做幾點很理想的假設：1、Ton在100HZ的工頻內不變；2、Vo恒定，沒有紋波；

那么：

　　 a、開關周期為Ton+(Vin(t)*Ton*L/Vo)，那么我們會發現Toff:(Vin(t)*Ton*L/Vo)，會隨著Vin(t)的變化而變化，也就是說，在100HZ的工頻內，開關頻率是一直在變得；

        b、理想單級PFC的Ippk的包絡是個正弦波，由于第一點的討論可知，Isav的包絡一定不是正弦波，具體分析如下：

        Toff在峰值處最長，在谷底處最短，也就是說開關頻率在峰值處最小，越靠近谷底越大，周期反之，也就是說占空比D在100Hz的工頻里是一直在變，而且是在峰指出D最小，越靠近谷底D越大。

       由于Ispk(t)跟隨Ippk(t)包絡是正弦波，Isav(t)=(Ippk(t)/2)*(1-D(t))，且1-D(t)并不是一個恒定值，因此可以說Isav(t)并不滿足正弦波。

       我們再具體往下分析下，D(t)在峰指出最小，那么1-D(t)在峰指出則最大，1-D(t)越靠近谷底越小，那么Isavpk會比原來的值更大。所以實際的值一定比你計算的值大！你可以實際測下波峰處和波谷處的占空比驗證下，當然我的討論都是基于恒導通時間工作模式的PFC線路而言的，恒頻的另外討論。

        不知道以上分析是否有漏洞，可以繼續討論。

感謝。        再請教你個問題      單級PFC的電路（如L6562) 它的工作頻率和占空比都會隨輸入電壓的變化而發生變化，那請問在設計的時候該怎么去選取那兩個值呢？    一般是輸入電壓越低，頻率和占空比都會相應的下降。       謝謝

實測的占空比，用MT7933做的一個驅動。

頻率變化確實是如你所述，但占空比變化可能是你弄錯了，或者你的工作模式發生變化。我們測占空比是測交流峰值電壓處的開關占空比，就是把觸發打到最上面來測的。

在設計的時候，按最低輸入電壓，此時占空比最大，頻率最低，峰值電流最大時來設計。