說明：黃色-半橋的下臂驅動；藍色-下臂IGBT CE電壓； 粉色-線盤電流
工作條件：233V，工作電流25A，
請問這樣的波形是否正常，望高手指點
目前最大的問題是提鍋燒IGBT，線盤感量：50uH；諧振電容：0.94u（0.47+0.47）；IGBT：H30R120*2(上下臂各兩顆并聯使用)；發現現在驅動只要接近21K時，提鍋都會燒IGBT
半橋電磁加熱，電流和電壓的關系
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@spt77
電路會不會自動跟蹤頻率？提鍋之后的電感參數你測過嗎？一般來說，提鍋之后，電感量和Q值急劇加大。電感量波動---諧振頻率波動---電路可能進入容性區域；Q值加大---IGBT峰值電流加大---可能導致燒毀IGBT。所以要從兩方面采取措施：一是頻率跟蹤響應速度要夠，若不能自動跟蹤頻率就要保證工作頻率足夠高，不讓電路進入容性區域。二是要有電流保護，在IGBT過流前采取措施。關鍵詞：IGBT 電流
頻率跟蹤通過高頻電流互感器（1:3000）橋式整流后與比較器比較，然后再和調頻電路比較，燒IGBT的情況都是在21KHz附近（是不是大家說的諧振點），慢慢提鍋最容易燒IGBT，快速提鍋要比慢提鍋好點，但還是會燒IGBT現在不知道如何調整了
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@igbtsy
工作在諧振點電流是有限的，相當于電阻性負載，被加熱的物件相當于一個電阻發熱體。這是三相4.5KW全橋的UCE波形，工作在諧振點，是理想的零電壓零電流開通，零電壓零電流關斷。用手機拍的照片。 [圖片] [圖片]關鍵詞：電阻 全橋 電壓
請問一下，
1、我修改C10，C9的參數（第三貼的線路圖），是不是就可以改變了電流超前或滯后電壓，以前裝C10時，提鍋就燒IGBT，現在C10沒有安裝，提鍋燒IGBT比裝C10好一點
2、第一帖里面的波形是25A電流情況下，這個時候電流是否是超前電壓了（如果超前，提鍋是不是就有問題了）
3、電流超前電壓提鍋危險 還是 電流滯后電壓提鍋危險，這兩者到底如何選擇
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@happylee
請問一下，1、我修改C10，C9的參數（第三貼的線路圖），是不是就可以改變了電流超前或滯后電壓，以前裝C10時，提鍋就燒IGBT，現在C10沒有安裝，提鍋燒IGBT比裝C10好一點2、第一帖里面的波形是25A電流情況下，這個時候電流是否是超前電壓了（如果超前，提鍋是不是就有問題了）3、電流超前電壓提鍋危險還是電流滯后電壓提鍋危險，這兩者到底如何選擇關鍵詞：電流 IGBT
半橋用了四個管子，還不如用四個管做全橋來得方便，半橋半個周期內電流比全橋大一倍，低電壓大電流要做到性能優秀是不容易的，特別是對于新手來講等于一開始就上高難度的。用全橋來做或許好多問題就不存在了。
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@happylee
[圖片] 頻率跟蹤通過高頻電流互感器（1:3000）橋式整流后與比較器比較，然后再和調頻電路比較，燒IGBT的情況都是在21KHz附近（是不是大家說的諧振點），慢慢提鍋最容易燒IGBT，快速提鍋要比慢提鍋好點，但還是會燒IGBT現在不知道如何調整了[圖片]
從慢提鍋比快提容易燒管子來看，很可能過流引起的！只要把過流保護的響應時間縮短就差不多了！
另外一個基本的概念要搞清楚，電路不能進入容性狀態，即電壓要超前于電流，從你的圖片來看，還好沒有！
另外一個重要的概念：諧振點負載等效于純阻性特點，電流是有限的而不是無限的，這個等效電阻多大和Q值有關，Q值越大，等效電阻越小，流經IGBT的電流就越大！提鍋之后，Q值可能高達10以上，計算此時的流經IGBT的電流，是個很恐怖的數字，常用的單管IGBT是承受不住的！
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@spt77
從慢提鍋比快提容易燒管子來看，很可能過流引起的！只要把過流保護的響應時間縮短就差不多了！另外一個基本的概念要搞清楚，電路不能進入容性狀態，即電壓要超前于電流，從你的圖片來看，還好沒有！另外一個重要的概念：諧振點負載特想呈現純阻性，此時的工作電流電流是有限的而不是無限的，這個等效電阻多大和Q值有關，Q值越大，等效電阻越小，流經IGBT的電流就越大！提鍋之后，Q值可能高達10以上，計算此時的流經IGBT的電流，是個很恐怖的數字，常用的單管IGBT是承受不住的！ 你把電感量、Q值、兩個諧振電容容量、工作頻率和工作電壓告訴我，我可以計算給你看！關鍵詞：電壓 電流 電阻 IGBT 電容
提鍋的時候，都沒有看到高頻電流互感器整流后的波形在突變，就燒了IGBT；到是發現電流在大于18A以后，比較器的輸出端會有翻轉信號（翻轉信號間隔同此時的振蕩頻率相同），每次有的時候，提鍋都會燒IGBT，沒有的時候是不會燒IGBT的，是不是有雜訊干擾了
電感量空載是50uH, （沒有加鐵粉芯）
上下臂的諧振電容都是由兩個0.47u并聯（上臂0.94u，下臂0.94u）
工作到25A時頻率是21.5KHz，
工作電壓220Vac ，
Q值要到星期一才能測到（這個Q值也是空線盤時測得的吧）
非常感謝您的解答，
還有個問題：現在發現IGBT驅動信號的上升沿抖動的很厲害，而且UCE兩端的電壓上升沿也有很多尖峰，和驅動信號相對應的，隔離邊的驅動信號沒有任何抖動，我用的是A316J驅動芯片，電源+15V，-7V，G極驅動電阻是10R（SMD 1206），每次燒管子的時候這顆10R的電阻也會燒焦（但電阻值還是10R）并在ce間的吸收電容是0.022u（電容兩端并有660K電阻），怎樣能消除抖動
關鍵詞：芯片
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@happylee
提鍋的時候，都沒有看到高頻電流互感器整流后的波形在突變，就燒了IGBT；到是發現電流在大于18A以后，比較器的輸出端會有翻轉信號（翻轉信號間隔同此時的振蕩頻率相同），每次有的時候，提鍋都會燒IGBT，沒有的時候是不會燒IGBT的，是不是有雜訊干擾了電感量空載是50uH,（沒有加鐵粉芯）上下臂的諧振電容都是由兩個0.47u并聯（上臂0.94u，下臂0.94u）工作到25A時頻率是21.5KHz，工作電壓220Vac，Q值要到星期一才能測到（這個Q值也是空線盤時測得的吧）非常感謝您的解答，還有個問題：現在發現IGBT驅動信號的上升沿抖動的很厲害，而且UCE兩端的電壓上升沿也有很多尖峰，和驅動信號相對應的，隔離邊的驅動信號沒有任何抖動，我用的是A316J驅動芯片，電源+15V，-7V，G極驅動電阻是10R（SMD1206），每次燒管子的時候這顆10R的電阻也會燒焦（但電阻值還是10R）并在ce間的吸收電容是0.022u（電容兩端并有660K電阻），怎樣能消除抖動關鍵詞：芯片
你提鍋的時候，驅動脈沖有沒有快速關端呀，如果關斷慢或者為顛鍋沒有關斷驅動脈沖，很容易燒IGBT的。我的一款機子軟件原本是用于380V小炒的，抬鍋不關脈沖的。做220V用的時候不抬鍋一切正常，一抬鍋有時就會燒IGBT，特別是先慢抬鍋在一定距離在快速提鍋特別容易壞IGBT.（注：用變壓器驅動的，別的元件叢來不壞）另外：你用30A的IGBT管太小了，21.5KHZ的時候就25A了，如果到18KHZ的時候，電流估計得35A以上了，肯定爆的，什么管子也撐不住的。你的半橋LC參數也不合理
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@happylee
提鍋的時候，都沒有看到高頻電流互感器整流后的波形在突變，就燒了IGBT；到是發現電流在大于18A以后，比較器的輸出端會有翻轉信號（翻轉信號間隔同此時的振蕩頻率相同），每次有的時候，提鍋都會燒IGBT，沒有的時候是不會燒IGBT的，是不是有雜訊干擾了電感量空載是50uH,（沒有加鐵粉芯）上下臂的諧振電容都是由兩個0.47u并聯（上臂0.94u，下臂0.94u）工作到25A時頻率是21.5KHz，工作電壓220Vac，Q值要到星期一才能測到（這個Q值也是空線盤時測得的吧）非常感謝您的解答，還有個問題：現在發現IGBT驅動信號的上升沿抖動的很厲害，而且UCE兩端的電壓上升沿也有很多尖峰，和驅動信號相對應的，隔離邊的驅動信號沒有任何抖動，我用的是A316J驅動芯片，電源+15V，-7V，G極驅動電阻是10R（SMD1206），每次燒管子的時候這顆10R的電阻也會燒焦（但電阻值還是10R）并在ce間的吸收電容是0.022u（電容兩端并有660K電阻），怎樣能消除抖動關鍵詞：芯片
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@happylee
提鍋的時候，都沒有看到高頻電流互感器整流后的波形在突變，就燒了IGBT；到是發現電流在大于18A以后，比較器的輸出端會有翻轉信號（翻轉信號間隔同此時的振蕩頻率相同），每次有的時候，提鍋都會燒IGBT，沒有的時候是不會燒IGBT的，是不是有雜訊干擾了電感量空載是50uH,（沒有加鐵粉芯）上下臂的諧振電容都是由兩個0.47u并聯（上臂0.94u，下臂0.94u）工作到25A時頻率是21.5KHz，工作電壓220Vac，Q值要到星期一才能測到（這個Q值也是空線盤時測得的吧）非常感謝您的解答，還有個問題：現在發現IGBT驅動信號的上升沿抖動的很厲害，而且UCE兩端的電壓上升沿也有很多尖峰，和驅動信號相對應的，隔離邊的驅動信號沒有任何抖動，我用的是A316J驅動芯片，電源+15V，-7V，G極驅動電阻是10R（SMD1206），每次燒管子的時候這顆10R的電阻也會燒焦（但電阻值還是10R）并在ce間的吸收電容是0.022u（電容兩端并有660K電阻），怎樣能消除抖動關鍵詞：芯片
先不說你提鍋時的信號處理方法問題，提鍋不關激勵應當是安全的，反復提鍋或者提鍋了一天不關激勵及不放鍋都是安全的。先說一點，220V工作電流25A，管子半個周期內工作電流的平均值大約50A，你雙管并聯后仍然是相當于滿額使用。作為試驗可以試試，作為產品就不可取了，不符合可靠性設計的要求。我的原則是不管是快提還是慢提，提鍋時電流都不大于當前功率檔位的工作電流，即使這樣，管子在最大功率時的電流只有管子手冊給出的平均電流的1/3到1/5，一般在1/5左右，這樣不管是試制還是產品出去多少年，都沒有發生損壞管子的事。
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@igbtsy
先不說你提鍋時的信號處理方法問題，提鍋不關激勵應當是安全的，反復提鍋或者提鍋了一天不關激勵及不放鍋都是安全的。先說一點，220V工作電流25A，管子半個周期內工作電流的平均值大約50A，你雙管并聯后仍然是相當于滿額使用。作為試驗可以試試，作為產品就不可取了，不符合可靠性設計的要求。我的原則是不管是快提還是慢提，提鍋時電流都不大于當前功率檔位的工作電流，即使這樣，管子在最大功率時的電流只有管子手冊給出的平均電流的1/3到1/5，一般在1/5左右，這樣不管是試制還是產品出去多少年，都沒有發生損壞管子的事。
現在使用的是2顆30的IGBT并聯使用，確定好電路后想改用單顆75A的，請問一下IGBT的余量選擇多大為合適，謝謝
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@igbtsy
220V6KW，半橋半個周期內平均電流54A，放3倍到5倍的余量。你說該用多大電流的管子？還是全橋好做，半個周期內電流降了一半，管子也好選擇了。關鍵詞：半橋 電流 全橋
市場上220v半橋用管子做的一般的是最大功率5KW的。如果你做半橋6KW不計成本的話，把過流保護做好，用模塊整吧。還有“IGBTSY”老兄整的產品可是賣部隊或者火車上面的，人家的價格可是很牛X的。沒那個關系和能耐，就算你質量好，賣那個價格也沒人鳥你的。
關鍵詞：半橋
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@spt77
從慢提鍋比快提容易燒管子來看，很可能過流引起的！只要把過流保護的響應時間縮短就差不多了！另外一個基本的概念要搞清楚，電路不能進入容性狀態，即電壓要超前于電流，從你的圖片來看，還好沒有！另外一個重要的概念：諧振點負載特想呈現純阻性，此時的工作電流電流是有限的而不是無限的，這個等效電阻多大和Q值有關，Q值越大，等效電阻越小，流經IGBT的電流就越大！提鍋之后，Q值可能高達10以上，計算此時的流經IGBT的電流，是個很恐怖的數字，常用的單管IGBT是承受不住的！ 你把電感量、Q值、兩個諧振電容容量、工作頻率和工作電壓告訴我，我可以計算給你看！關鍵詞：電壓 電流 電阻 IGBT 電容
電感量空載是50uH, （沒有加鐵粉芯）
Q值空載時，是5.5
上下臂的諧振電容都是由兩個0.47u并聯（上臂0.94u，下臂0.94u）
工作到25A時頻率是21.5KHz，
工作電壓220Vac ，
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@happylee
電感量空載是50uH,（沒有加鐵粉芯）Q值空載時，是5.5上下臂的諧振電容都是由兩個0.47u并聯（上臂0.94u，下臂0.94u）工作到25A時頻率是21.5KHz，工作電壓220Vac，求解此時工作的等效電阻和流過IGBT的電流，謝謝關鍵詞：電容 電壓 電阻 IGBT
理論計算還真不好算，已經有了實物，干嗎不搭個電路試一下，工作在諧振點，看電源輸入電流，不同的工作模式各處的電流都有所不同，但是均可以由電源電流推算出來各處的電流值。作為工程應用，對各處的電流值精度要求不高，推算出來的值足以滿足相關保護電路所需要的電流數據，有了這樣的數據設計電路基本上是一次成功的，無需再去反復試驗去論證。
關鍵詞：電流
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@happylee
電感量空載是50uH,（沒有加鐵粉芯）Q值空載時，是5.5上下臂的諧振電容都是由兩個0.47u并聯（上臂0.94u，下臂0.94u）工作到25A時頻率是21.5KHz，工作電壓220Vac，求解此時工作的等效電阻和流過IGBT的電流，謝謝關鍵詞：電容 電壓 電阻 IGBT
空載的Q值怎么只有5.5啊？看來內阻夠大的！下面是工作頻率21.5k時的計算結果，電源按照直流恒定電壓310V來計算的，輸出波形僅考慮了基波，諧波忽略。
| L(uH) | C(uF) | Q（電感品質系數） | 工作電壓（DC） | 工作頻率（KHz） | 感抗 | 容抗 | 等效串聯阻抗 | Z | 諧振頻率f0（KHz） | 負載電流（A,RMS） | 輸入電流（A,RMS） | 峰值電流（IGBT） | KVA (視在功率) | 相位差（°） | KW (有功功率) |
| 50.00 | 1.88 | 2.50 | 310.00 | 21.50 | 6.75 | 3.94 | 2.70 | 3.90 | 16.42 | 28.08 | 9.93 | 39.71 | 3.08 | 46.20 | 2.13 |
| 50.00 | 1.88 | 3.00 | 310.00 | 21.50 | 6.75 | 3.94 | 2.25 | 3.61 | 16.42 | 30.39 | 10.75 | 42.98 | 3.33 | 51.37 | 2.08 |
| 50.00 | 1.88 | 4.00 | 310.00 | 21.50 | 6.75 | 3.94 | 1.69 | 3.28 | 16.42 | 33.37 | 11.80 | 47.19 | 3.66 | 59.06 | 1.88 |
| 50.00 | 1.88 | 5.50 | 310.00 | 21.50 | 6.75 | 3.94 | 1.23 | 3.07 | 16.42 | 35.67 | 12.61 | 50.44 | 3.91 | 66.44 | 1.56 |
我們再看看工作在接近諧振頻率時的計算結果：
| L(uH) | C(uF) | Q（電感品質系數） | 工作電壓（DC） | 工作頻率（KHz） | 感抗 | 容抗 | 等效串聯阻抗 | Z | 諧振頻率f0（KHz） | 負載電流（A,RMS） | 輸入電流（A,RMS） | 峰值電流（IGBT） | KVA (視在功率) | 相位差（°） | KW (有功功率) |
| 50.00 | 1.88 | 2.50 | 310.00 | 17.00 | 5.34 | 4.98 | 2.14 | 2.17 | 16.42 | 50.59 | 17.89 | 71.54 | 5.54 | 9.59 | 5.47 |
| 50.00 | 1.88 | 3.00 | 310.00 | 17.00 | 5.34 | 4.98 | 1.78 | 1.82 | 16.42 | 60.34 | 21.33 | 85.33 | 6.61 | 11.46 | 6.48 |
| 50.00 | 1.88 | 4.00 | 310.00 | 17.00 | 5.34 | 4.98 | 1.34 | 1.38 | 16.42 | 79.24 | 28.02 | 112.07 | 8.69 | 15.13 | 8.38 |
| 50.00 | 1.88 | 5.50 | 310.00 | 17.00 | 5.34 | 4.98 | 0.97 | 1.04 | 16.42 | 105.80 | 37.41 | 149.62 | 11.60 | 20.39 | 10.87 |
關鍵詞：串聯
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@spt77
空載的Q值怎么只有5.5啊？看來內阻夠大的！下面是工作頻率21.5k時的計算結果，電源按照直流恒定電壓310V來計算的，輸出波形僅考慮了基波，諧波忽略。L(uH)C(uF)Q（電感品質系數）工作電壓（DC）工作頻率（KHz）感抗容抗等效串聯阻抗Z諧振頻率f0（KHz）負載電流（A,RMS）輸入電流（A,RMS）峰值電流（IGBT）KVA (視在功率)相位差（°）KW (有功功率)50.001.882.50310.0021.506.753.942.703.9016.4228.089.9339.713.0846.202.1350.001.883.00310.0021.506.753.942.253.6116.4230.3910.7542.983.3351.372.0850.001.884.00310.0021.506.753.941.693.2816.4233.3711.8047.193.6659.061.8850.001.885.50310.0021.506.753.941.233.0716.4235.6712.6150.443.9166.441.56 我們再看看工作在接近諧振頻率時的計算結果：L(uH)C(uF)Q（電感品質系數）工作電壓（DC）工作頻率（KHz）感抗容抗等效串聯阻抗Z諧振頻率f0（KHz）負載電流（A,RMS）輸入電流（A,RMS）峰值電流（IGBT）KVA (視在功率)相位差（°）KW (有功功率)50.001.882.50310.0017.005.344.982.142.1716.4250.5917.8971.545.549.595.4750.001.883.00310.0017.005.344.981.781.8216.4260.3421.3385.336.6111.466.4850.001.884.00310.0017.005.344.981.341.3816.4279.2428.02112.078.6915.138.3850.001.885.50310.0017.005.344.980.971.0416.42105.8037.41149.6211.6020.3910.87 關鍵詞：串聯
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謝謝大俠了!
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@spt77
空載的Q值怎么只有5.5啊？看來內阻夠大的！下面是工作頻率21.5k時的計算結果，電源按照直流恒定電壓310V來計算的，輸出波形僅考慮了基波，諧波忽略。L(uH)C(uF)Q（電感品質系數）工作電壓（DC）工作頻率（KHz）感抗容抗等效串聯阻抗Z諧振頻率f0（KHz）負載電流（A,RMS）輸入電流（A,RMS）峰值電流（IGBT）KVA (視在功率)相位差（°）KW (有功功率)50.001.882.50310.0021.506.753.942.703.9016.4228.089.9339.713.0846.202.1350.001.883.00310.0021.506.753.942.253.6116.4230.3910.7542.983.3351.372.0850.001.884.00310.0021.506.753.941.693.2816.4233.3711.8047.193.6659.061.8850.001.885.50310.0021.506.753.941.233.0716.4235.6712.6150.443.9166.441.56 我們再看看工作在接近諧振頻率時的計算結果：L(uH)C(uF)Q（電感品質系數）工作電壓（DC）工作頻率（KHz）感抗容抗等效串聯阻抗Z諧振頻率f0（KHz）負載電流（A,RMS）輸入電流（A,RMS）峰值電流（IGBT）KVA (視在功率)相位差（°）KW (有功功率)50.001.882.50310.0017.005.344.982.142.1716.4250.5917.8971.545.549.595.4750.001.883.00310.0017.005.344.981.781.8216.4260.3421.3385.336.6111.466.4850.001.884.00310.0017.005.344.981.341.3816.4279.2428.02112.078.6915.138.3850.001.885.50310.0017.005.344.980.971.0416.42105.8037.41149.6211.6020.3910.87 關鍵詞：串聯
線盤的Q值是高好還是低好，該如何控制線盤的Q值
今天用硬件做了一個高頻電流限制，目前提鍋能保護住（可靠性有待驗證），提鍋過程中出現過流時，鍋具會有很大的敲擊聲
另外，目前的參數工作起來，發現IGBT的溫升還是比較高的，有風扇散熱的情況下，2-3分鐘IGBT殼體的溫度就會升到50℃，請問IGBT的溫升是不是跟吸收電容也有關系呢（現在吸收電容是0.022u），還是需要調整線盤個感量和諧振電容的容量，還請指點一二，謝謝
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