以下是DC/DC部分的原理簡圖：

 無源鉗位移相全橋電路簡圖（一）：

（1）無源鉗位移相全橋電路（一）

     特點簡述：由于原副邊同時增加了鉗位電路，副邊整流管上的尖峰和振蕩得到大幅地抑制，EMI改善、效率提升等等。在工程應用中，由于變壓器漏感、電路分布參數等的存在，其抑制效果與有源鉗位、諧振“雙軟”電路等相比，還是有明顯的差距，同時滯后橋臂ZVS范圍也較窄。

無源鉗位移相全橋電路簡圖（二）

（2）無源鉗位移相全橋電路二

特點簡述：其中L1為耦合電感。由于原副邊同時增加了鉗位電路，副邊整流管上的尖峰和振蕩得到大幅地抑制，EMI改善、效率提升等等。在工程應用中，由于變壓器漏感、電路分布參數等的存在，其抑制效果與有源鉗位、諧振“雙軟”電路相比，還是有明顯的差距，同時滯后橋臂ZVS范圍也較窄。

有源鉗位移相全橋電路簡圖：

（3）有源鉗位移相全橋電路

     特點簡述：由于副邊增加了有源鉗位電路，抑制了副邊整流管上的尖峰和振蕩，同時實現了原邊滯后橋臂的ZCS軟開關，EMI改善、效率大幅提升等等。在工程應用中，與諧振“雙軟”電路相比，增加了電路的復雜性。

有限雙極控制ZVZCS電路簡圖：

（4）有限雙極控制ZVZCS電路

       特點簡述：其中T1、T2構成互補橋臂，T3、T4構成調寬橋臂；互補橋臂實現ZCS，調寬橋臂實現ZVS。這種架構更適合于IGBT作為橋臂功率器件，在焊接電源等領域得到廣泛應用。但工程應用中，副邊整流管上的尖峰和振蕩沒有得到較好的抑制。

（待續）

下面是無源鉗位移相全橋電路（一） 原理簡圖的PDF文檔：

無源鉗位移相全橋電路一 

下面是 無源鉗位移相全橋電路（二） 原理簡圖的PDF文檔：

無源鉗位移相全橋電路二 

下面是 有源鉗位移相全橋電路 原理簡圖的PDF文檔：

有源鉗位移相全橋電路 

下面是 有限雙極控制ZVZCS電路  原理簡圖的PDF文檔：

有限雙極控制ZVZCS電路 

以3KW電力電源為例，基本參數如下：

1. 主動PFC部分

    Ui=285Vac—475Vac

    Ud=750Vdc

     fd=65KHz

     η1=97.5%
?2. DC/DC變換器部分

    Vo=198Vdc—286Vdc

     Io=0-11A

     fo=65KHz

     η2=94.5%

整機效率 η= η1* η2=92.1%

下圖是DC/DC部分Saber仿真的原理簡圖：

上圖中是較完整的PS-FBC仿真電路，某些參數需要有興趣的朋友自己加上，若有疑問，可以共同討論。

下面是DC/DC部分Saber仿真電路 的PDF文檔：

PS-FBC 

下圖是Ua、Ub、Uc和Ud仿真圖一（0-50mS）：

下圖是Ua、Ub、Uc和Ud仿真圖二（28.5mS-28.55mS）：

下面是Ua、Ub、Uc和Ud仿真圖一 和圖二的PDF文檔：

PS-FBC1(1) 

PS-FBC1(2) 

下圖是輸出電壓Vo仿真圖（0-50mS）：

下面是輸出電壓Vo仿真圖的PDF文檔：

PS-FBC1(3) 

（待續）

下圖是Ua和Ub、Uc和Ud之間死區時間Td仿真圖（28.5mS-28.55mS）：

從上圖可知，Ua和Ub、Uc和Ud之間死區時間Td 約為350nS，符合工程應用的要求。

注意：PS-FBC中死區時間Td的選擇，還與橋臂功率MOS實現ZVS有一定的關系，需要考慮。

下面是Ua和Ub、Uc和Ud之間死區時間Td仿真圖的PDF文檔：

PS-FBC1(7) 

下圖是輸出電壓Vo、原邊電流Ip和Ua-Ub、Ua1-Ub1仿真圖一（0-50mS）：

下圖是輸出電壓Vo、原邊電流Ip和Ua-Ub、Ua1-Ub1仿真圖二（28.5mS-28.55mS）：

       從展開圖中可以得知，原邊橋臂電壓Ua-Ub的波形中有一個凸起（紅色圈內部分）。我相信，多數第一次做移相全橋的朋友都可能遇到過這樣的問題，且為解決它而頗費周折。對于此問題的成因，應該是LC諧振回路的諧振周期太短、死區時間選擇太大等因素所致。為此應做相應地增加LC諧振回路的周期、減小死區時間等處理方法。

       增加LC諧振回路的諧振周期可以加大諧振電感Lr、加大諧振電容Cr及同時加大諧振電感Lr和諧振電容Cr等選擇；這里有一個折中考慮的問題，不能過度，是PS-FBC存在占空比丟失、滯后橋臂實現ZVS的范圍較窄等不足之由。

       就增加LC諧振回路的諧振周期作如下分析：

        1.  加大諧振電感Lr，可以增加LC諧振回路的諧振周期、使滯后橋臂實現ZVS的范圍變寬，但同時占空比丟失也增加，需要折中考慮；

        2.  加大諧振電容Cr，可以增加LC諧振回路的諧振周期，但使滯后橋臂實現ZVS的范圍變得更窄，增加滯后橋臂容性開通損耗，需要折中考慮。

        3.  基于此，個人的思路是首先確定占空比丟失的取值，這樣就可以確定諧振電感Lr的最大取值，最后再確定諧振電容Cr的取值。

       還有超前橋臂的關斷損耗，會在后面帖中說到。